Schetchiksg.ru

Счетчик СГ
0 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

Выражение для теплового тока

Формула теплового потока

Формула теплового потока

  • Вблизи поверхности теплообмена поток газа является по существу ламинарным потоком, поэтому теплопередача к стенке за счет конвекции может не учитываться. В этих условиях теплопередача вместе с диффузионным веществом переносит тепло в направлении стенок. + ‘?д — (9-3). Тепло, передаваемое вместе с диффузионным материалом, определяется массовой плотностью потока каждого компонента,* и его полной энтальпией (9.4). Для упрощения последующего превращения реакционную смесь считают 2-компонентной, но полученный в этом случае вывод можно использовать при рассмотрении многокомпонентных смесей.

В соответствии с законом Фика * (9.5) Где Oy — коэффициент диффузии бинарной смеси, а«распределение вещества в среде/; p-Нормаль поверхности при постоянной концентрации. Для двухкомпонентного смешанного газа ОИ = ОД-О. (9.6) Затем рассматриваются уравнения (9.3), уравнения (9.4) и правило Фурье. (9.5) формат** В 1.- 2-1×1 Он выражается через градиент концентрации. Поэтому выражение (9.2) отличается в терминах: Так как / / = cp / T 4-X/, а X | -получаем фиксированное значение, то CP / получаем без зависимости от температуры д/) ДТ ₽ ₽ ⁽⁽⁽⁽⁽⁽⁽⁽⁽ (9.9) * Измените индекс концентрации для определения коэффициента диффузии.«с» пропущен. ** В следующем заявлении не указывается предельная сумма.

Причина этого заключается в том, что поперечное сечение потока тепла уменьшается по мере возрастания расстояния от стенок трубы, в то время пока для плоской плиты оно остается постоянным. Людмила Фирмаль

Уравнение(9.10) задается формулой vi. После замены выражения(9.9) Р- Физически сложенный, безразмерный комплекс Если вы назначаете выражение (9.12) на (9.7)、 Или наконец-то Характеристикой газовой смеси является число Льюиса Сэми [_e = ОРС » = Р (9.15 утра)) Где а-коэффициент теплопроводности. Число Льюиса-Семенова является важной характеристикой реакционной смеси. Для смесей, содержащих атомы углерода 、 па, кислород, азот 1 1 соединение 1 1 = 1 — 1.5 я не уверен. В зависимости от наличия возможности Число 1_e будет намного шире В определенных пределах.

  • Например, для смеси, содержащей водород, числовое значение!_E = 0,25-3,5. Если 1_е= 1. Рассмотрим самый простой и практичный вариант case. In в этих условиях уравнение плотности теплового потока (9.14) имеет вид (9.16) Используя эту формулу, мы оцениваем теплообмен между реакционным газом и твердой стенкой, получаем: (9.17)) При изучении теплообмена в инертной жидкости закон Фурье служит логической основой для написания формулы Ньютона, формально определяющей плотность теплового потока при теплопередаче. Аналогично, на основе уравнения(9.17) можно построить формальное уравнение для плотности теплового потока при теплопередаче в реакционной смеси и выразить его в полной энтальпии.

Формула (9.18) отражает 1 из основных особенностей теплопередачи химической реакционной газовой смеси в явном виде. Из формулы видно, что теплота, передаваемая в процессе теплопередачи, определяется разностью полной энтальпии. Этот вывод можно интерпретировать следующим образом: когда частицы инертного теплоносителя при температуре 7 достигают стенки при температуре Гц, теплота, передаваемая стенке, определяется разностью энтальпий, которая пропорциональна температуре difference. In газ химической реакции, изменение в температуре частицы нет только изменения в энтальпии.

Холодный пограничный слой, созданный охладителем, защищает поверхность плиты от бо-249 лее горячей жидкости или газа в потоке. Людмила Фирмаль

Химическая реакция происходит вследствие поглощения или выделения тепла вследствие изменения химического равновесного состояния частиц. Теплота, передаваемая частицей, определяется изменением ее энтальпии и тепловым эффектом химической реакции, то есть изменением общей энтальпии. Следует отметить, что учет этой характеристики теплопередачи в условиях химических реакций приводит к значительным количественным изменениям. Например, при сжигании керосина с кислородом температура газа составляет 3500 ° к. при температуре стенки камеры сгорания 1000°К.、 Т.、-= 2500°; = 3500°。 Формула (9.18) является общепринятым выражением плотности теплового потока при теплопередаче в условиях химической реакции.

  • Решение задач по теплотехнике
Читайте так же:
Что такое ток уставки теплового реле
Теплоотдача вращающихся дисковФизические свойства равновесно диссоциирующего газа
Особенности теплоотдачи в химически реагирующем газеСистема дифференциальных уравнений, описывающих теплоотдачу при химических реакциях

Образовательный сайт для студентов и школьников

Копирование материалов сайта возможно только с указанием активной ссылки «www.lfirmal.com» в качестве источника.

© Фирмаль Людмила Анатольевна — официальный сайт преподавателя математического факультета Дальневосточного государственного физико-технического института

Трансформаторы

Определить намагничивающий ток трансформатора (рис. 8.9, а).

Дано: ω 1 = 250 витков; l c т =25 см; l 0 =0,01 см; S c т =18 см 2 ; U 1 = 120 В; f =50 Гц. Кривая намагничивания стали магнитопровода изображена на рис. 8.9,6. Указать правильный ответ.

1) 2,4 А. 2) 1,7 А. 3) 4,2 А. 4) 1,3 А.

Намагничивающий ток определяется с помощью закона полного тока

I ст H ст +H 0 l 0 =I μ w 1 .

Напряженность магнитного поля определяется для стали по кривой намагничивания, для воздуха—из выражения Н 0 = В 0 /μ 0 .

Магнитная индукция в магнитопроводе трансформатора определяется из выражения

U 1 =E 1 =4,44w 1 fB m S ст , откуда

В m =U 1 /(4,44 w 1 fS ст )=120/(4,44∙250∙50∙18∙10 -4 )=1,2 Тл

По кривой намагничивания рис. 8,9, а магнитной индукции В m =1,2 Тл соответствует напряженность магнитного поля Н c т =20 А/см.

Напряженность поля в воздушном зазоре равна

Н 0 =В 0 /μ 0 =1,2/1,256∙10 -6 =10 6 А/м.

Амплитуда намагничивающего тока

I μm =(H c т l ст +H 0 l 0 )/w 1 =(20∙25+10 6 ∙0,01∙10 -2 )=2,4 A.

Намагничивающий ток равен

I μ = I μm /√2=2,41/1,41=1,7.A. Ответ : 2.

Как изменится ток холостого хода и потери в магнитопроводе трансформатора, если напряжение на первичной обмотке окажется больше номинального? Указать правильный ответ.

1) I 0 не изменится. 2) I 0 уменьшится . 3) ∆P ст не изменится. 4) ∆P ст увеличится.

Из выражения U≈E 1 =4,44fw 1 B m S ст следует, что с увеличением напряжения в той же степени возрастает амплитуда магнитной индукции В m . Вследствие увеличения магнитной индукции возрастает напряженность магнитного поля, а значит и намагничивающий ток трансформатора I μ , так как по закону полного тока имеем

I ст H ст +H 0 l 0 =I μ w 1 .

Из выражения ∆Р ст =Gp 1,0 B m n (f/50) 1/3 следует, что при увеличении магнитной индукции возрастут потери в магнитопроводе и, следовательно, активная составляющая тока холостого трансформатора I а =∆Р ст /U 1 . Таким образом, ток холостого хода I 0 = (I μ 2 – I а 2 ) 1/2 увеличится. Ответ : 4.

Определить потери в стали магнитопровода трансформатора (рис. 8.24)

Дано: w 1 =795 витков, l =25 см, S =18 см 2 , U =380 В, f =50 Гц, p =3,2 Вт/кг, p =1,42 Вт/кг.

Указать правильный ответ.

1) 10,2 Вт. 2) 14,3 Вт. 3) 5,1 Вт. 4) 7,15 Вт.

Амплитуда магнитной индукции в магнитопроводе трансформатора

B m =U 1 /4,44w 1 fS ст =380/4,44∙795∙50∙18∙10 -4 = 1,2 Тл.

G=l ст S ст γ =25∙18∙7,8=3500 г=3,5 кг.

N=5,69 lg (p 1,5 /p 1,0 ) = 5.69 lg (3,2/1,42) = 2.

Потери мощности в магнитопроводе

∆P ст = Gp 1,0 B m n (f/50) 1,3 = 3,5∙1,42∙1,2 2 (50/50) 1,3 =7,15 Вт . Ответ : 4.

Читайте так же:
Автоматический выключатель с тепловым расцепителем iek

Вкаком соотношении находятся токи короткого замыкания для трех значений расстояния между первичной и вторичной обмотками трансформатора l 1 >l 2 >l 3

(рис. 8.28,а)? Указать правильный ответ.

1) I k1 >I k2 >I k3 . 2) I k1 =I k2 =I k3 . 3) I k1 k2 k3 .

Решение 8-29. С увеличением расстояния между вторичной и первичной обмотками трансформатора уменьшается коэффициент связи между ними, т. е. увеличиваются потокосцепления рассеяния первичной Ψ 1 и вторичной Ψ 2 обмоток. При этом увеличиваются индуктивные сопротивления обмоток, так как они равны

X 1 = 2πfL 1 = 2πf Ψ 1 /I 1 ; X 2 = 2πfL 2 = 2πf Ψ 2 /I 2 . Таким образом, ток короткого замыкания

I k =U/[(r 1 +r 2 ‘ ) 2 +(x 1 +x 2 ‘ ) 2 ] 1/2

увеличением расстояния будет уменьшаться. Ответ : 3.

Два трансформатора одинаковой конструкции, равной номинальной мощности и одинаковых первичных и вторичных напряжений выполнены так, что у первого ( a)

U 1 /w 1 =1, у второго (б) U 1 /w 1 = 2. У какого из трансформаторов массы проводов обмоток G M и магнитопровода G ст больше, если плотности тока и амплитуды магнитных индукций у трансформаторов равны? Указать правильный ответ.

1) G м,а =G м,б . 2) G м, а G м ,б . 3) G ст,а =G ст,б . 4) G ст,а ст,б .

Решение 8-34. Из выражения U≈E 1 =4,44fw 1 B m S ст следует, что

U 1 /w 1а =4,44fB m S ст

Так как по условию задачи амплитуды магнитных индукций для трансформаторов одинаковы, можно записать:

U 1 /w 1а = 1 = kS ст,а ; (1) для второго

U 1 /w 1 б = 2 = kS ст , б . (2) Из (1) и (2) следует

Таким образом, сечение и, следовательно, масса сердечника второго трансформатора больше, чек первого. Числа витков и обмоток трансформаторов равны:

w 1а =U 1 /1=U 1 (3)

w 1 б =U 1 /2=0,5U 1 (4)

Из (3) и (4) следует

Число витков второго трансформатора меньше, чем первого. Поскольку трансформаторы имеют равные номинальные мощности и напряжения, номинальные токи трансформаторов

I 2ном =S ном /U 2ном ; I 1ном ≈ S ном /U 1ном

будут одинаковыми. При равных плотностях токов J обмоток (по условию задачи) сечения обмоток S м трансформаторов (соответственно первичных и вторичных) будут одинаковыми:

Таким образом, можно утверждать, что, поскольку число витков обмоток второго трансформатора меньше, чем первого, а сечения одинаковы, масса меди обмоток второго трансформатора будет меньше, чем первого. Однако средние длины витков обмоток трансформаторов из-за различия сечений их магнитопроводов будут неодинаковыми. Отношение масс обмоток строго не будет равно 2. Обмотки трансформаторов несколько отличаются по размерам, будут неодинаковы и длины сердечников, поэтому отношение масс сердечников не будет равно точно 2. Ответ: 4.

На рис. 8.40, 6 даны зависимости I 1 , I 2 , I 3 , Р 1 , n и U 2 от w 2 /w 1 для автотрансформатора рис. 8.40, а . (Изменение w 2 /w 1 достигается перемещением движка А.) Принять U 1 =200 В, r н =10 Ом. Током холостого хода пренебречь. Какой из графиков изображен неправильно?

1) I 1 . 2) I 2 . 3) I 3 , U 2 . 4) n. 5) P 1 .

Решение 8-40. Коэффициент трансформации равен

Напряжение на потребителе равно

U 2 ≈E 2 = U 1 w 1 /w 2 =200 w 1 /w 2 (2)

Ток нагрузки равен

I 3 =U 2 /r н = U 1 w 2 /w 1 r н =10 w 2 /w 1

Тока I 1 и I 2 определяем из уравнения МДС. Так Как по условию задачи I c =0 , то

İ 1 (w 1 – w 2 )+ İ 2 w 2 =0. (4)

Ток I 2 , как это следует из первого закона Кирхгофа, равен

İ 2 = İ 1 + İ 3 Преобразуя (4), получаем , İ 2 w 2 + İ 2 w 2 + İ 2 w 2 + İ 2 w 2 =0 откуда

İ 1 = — İ 3 w 2 /w 1 или I 1 = I 3 w 2 /w 1 (5)

Читайте так же:
Автоматические выключатели шнайдер электрик с тепловым расцепителем

Подставив в (5) значение тока I 3 из (3), получим

I 1 =10( w 2 /w 1 ) 2 .

Зависимость тока I 1 от w 2 /w 1 может быть установлена также на основании закона сохранения энергии: U 2 I 3 = U 2 I 3 , откуда

I 1 = U 2 I 3 /U 1 = U 1 /r н ∙ (w 2 /w 1 ) 2 =10 (w 2 /w 1 ) 2

Ток I 2 определяется из (4):

İ 2 = — İ 1 (w 1 – w 2 )/w 2 ,

I 2 = I 1 (w 1 – w 2 )/w 2 (7)

Подставив в (7) I 1 из (6), получим

I 2 =10 (w 2 /w 1 ) 2 (w 1 – w 2 )/w 2 (8)

Путем простых преобразований легко показать, что ток I 2 является арифметической разностью токов I 3 и I 1 :

I 2 =10 [w 2 2 w 1 /w 1 2 w 2 — w 2 2 w 2 /w 1 2 w 2 ]=10 w 2 /w 1 — 10 (w 2 /w 1 ) 2 =I 3 – I 1 .

Мощность, потребляемая из сети, равна

P 1 =U 1 I 1 = U 1 U 1 /r н ∙ (w 2 /w 1 ) 2 =2000(w 2 /w 1 ) 2

На рис. 8-40, б построены графики зависимости искомых величин. График мощности P 1 изображен неправильно, так как он не соответствует выражению (9). График Р 1 должен иметь такой же вид, как и график тока I 1 . Ответ: 5.

Два трансформатора с равными номинальными мощностями и напряжениями первичных и вторичных обмоток, но разными напряжениями короткого замыкания соединены параллельно. В каком соотношении находятся токи первичных обмоток трансформаторов (первого I 1а , и второго I 1б ) при нагрузке, если напряжение короткого замыкания первого трансформатора больше, чем второго? Указать правильный ответ.

1) I 1 а > I 1 б . 2) I 1 а = I 1 б . 3) I 1 а I 1 б .

Поскольку трансформаторы имеют равные номинальные мощности и напряжения первичных и вторичных обмоток, номинальные токи их первичных обмоток также будут равными. Напряжение короткого замыкания первого трансформатора равно

U к,а =I 1ном,а z к,а ;

то же для второго трансформатора:

U к,б =I 1ном,б z к,б ;

Так как U к,а = U к,б , а номинальные токи равны, то

Из схемы замещения параллельно включенных трансформаторов (рис. 13.8.51) следует

I 1а =│Ủ 1 — İ Z Н │/ z к,а ; I 1б =│Ủ 1 — İ Z Н │/ z к,б .

Так как числители выражений токов I 1а и I 1б одинаковы, а z к,б > z к,б то, следовательно,

I 1а I 1б . Ответ: 3.

Трехфазный трансформатор при нагрузке 810 А и со s φ=0,8 имел установившуюся допустимую температуру. Какую активную мощность он может отдавать потребителю, если коэффициент мощности нагрузки будет cos φ=0,6 ? Номинальное напряжение вторичной обмотки U 2ном = 400 В. Указать правильный ответ.

1) 560 кВт . 2) 336 кВт. 3) 324 кВт. 4) 448 кВт.

При длительной номинальной нагрузке трансформатор нагревается до допустимой температуры. Следовательно, в данном случае ток 810 А является номинальным током трансформатора.

Номинальная мощность трансформатора равна

S ном =√3 I 2ном U 2ном =1,73∙810∙400∙10 -3 = 560кВ∙А.

Активная мощность, которую трансформатор может отдавать длительно при cos φ=0,6, π авна

p 2 = s hom cos φ= 560∙0,6 = 336 кВт . Ответ: 2.

Для измерения мощности трехфазного потребителя использованы два ваттметра (рис. 8.71). Определить мощность потребителя, если стрелка одного ваттметра указывала 50 делений, второго 25 . Коэффициенты трансформации трансформаторов напряжения и тока равны: K U = 100, K I = 20 . Ваттметр имеет 100 делений, на его шкале написано 5 А, 100 В. Указать правильный ответ.

1) 250 кВт. 2) 750 кВт. 3) 1300 кВт.

Цена деления прибора равна

С W = I ном U ном /N =100∙5/100 = 5 Вт/дел.

Цена деления прибора в схеме с трансформаторами тока я напряжения равна

C=C W K I K U = 5∙20∙100∙10 -3 = 10 кВт/дел.

Мощность потребителя равна

P =P 1 +P 2 =CN 1 +CN 2 = 10∙50 + 10∙25 = 750 кВт. Ответ: 2.

Расчет обогрева открытых горизонтальных площадок

Предлагаемый алгоритм расчета обогрева открытых площадок реализован в расчетной программе VALTEC.PRG, начиная с версии 3.1.0.

Читайте так же:
Практическая работа тепловое действие тока

1. Исходные данные для расчетов

Обогрев открытых горизонтальных площадок, как правило, решает две основные задачи:

– о беспечение таяния выпавшего снега (без образования наледи) во время снегопада.

– о беспечение таяния наносного снега (без образования наледи) при расчетной зимней температуре наружного воздуха.

В качестве исходных расчетных параметров для первого из этих случаев принимаются следующие величины:

– температура во время снегопада tс, °С;

– интенсивность снегопада, δсн, м/ч;

– интенсивность метели, δм, м 3 /м · ч;

– скорость ветра во время снегопада vсн, м/с;

– относительная влажность во время снегопада φс, %.

Для второго случая:

– расчетная температура наружного воздуха для отопительного периода tрз, °С;

– слой наносного снега, перенесенного ветром за 1 ч δн, м/ч;

– расчетная скорость ветра для зимнего периода vзп, м/с;

– относительная влажность при расчетной температуре наружного воздуха φзп, %.

Для обоих случаев в качестве исходных данных задаются размеры площадки (длина L, ширина B, высота до перекрытия или навеса h, м), а также высота H и схема расположения ограждений, определяющая поправочные коэффициенты Км и Когр для расчета количества попадающего на площадку снега. Коэффициент влияния метели Км может изменяться от 0,12 (для открытых площадок без ограждений и навесов) до 0,019 (для площадок с 4-сторонним экраном и навесом). Коэффициент ограждения Когр учитывает форму площадки, наличие ограждений, экранов и навесов (изменяется от 1 до 0).

Исходные данные о конструкции обогреваемой площадки должны включать в себя:

– данные о конструктивных слоях «пирога» площадки над трубами и под ними (толщины слоев δi, м, и коэффициенты теплопроводности слоев λi, Вт/м · К);

– наружный (Dн, мм) и внутренний (Dвн) диаметры греющих труб, а также коэффициент теплопроводности материала стенки трубы (λст, Вт/м · К);

– первоначально заданный шаг труб (b, м);

– тип принятого теплоносителя (плотность ρтн, кг/м 3 ; удельная теплоемкость стн, Дж/кг · К; кинематическая вязкость νтн, м 2 /с);

– расчетная схема конструкции (табл.).

Таблица. Расчетная схема обогреваемой конструкции

Поверхностная плотность теплового потока

Поверхностная плотность теплового потока (ППТП) – это лучистый тепловой поток , воздействующий на единицу поверхности образца (ГОСТ 30402-96).

Плотность теплового потока (поверхностная) – это величина теплового потока, проходящая через единицу площади поверхности конструкции (ГОСТ 25380-2014).

Единица измерения в системе СИ: Вт/м 2 .

Формула

Величина плотности теплового потока (q) определяется по формуле: q = K · Е, где:

  • q – плотность теплового потока, Вт/м 2 ;
  • К – коэффициент преобразования, Вт/м 2 · мВ;
  • Е – величина термоэлектрического сигнала, мВ.

Метод определения (измерения)

Метод измерения плотности теплового потока пошагово изложен в ГОСТ 25380-2014 и основан на измерении перепада температуры на «дополнительной стенке» (пластинке), устанавливаемой на ограждающей конструкции здания. Этот температурный перепад, пропорциональный в направлении теплового потока его плотности, преобразуется в термоЭДС (термоэлектродвижущую силу) батареей термопар, расположенных в «дополнительной стенке» параллельно по тепловому потоку и соединенных последовательно по генерируемому сигналу. «Дополнительная стенка» (пластинка) и батарея термопар образуют преобразователь теплового потока.

Плотность теплового потока отсчитывается по шкале специализированного прибора ИТП-МГ4.03 «Поток», в состав которого входит преобразователь теплового потока, или рассчитывается по результатам измерения термоЭДС на предварительно оттарированных преобразователях теплового потока.

Читайте так же:
Перекрестный ток это в теплообменнике

Схема измерения плотности теплового потока

1 – измерительный прибор (потенциометр постоянного тока по ГОСТ 9245); 2 – подсоединение измерительного прибора к преобразователю теплового потока; 3 – преобразователь теплового потока; 4 – исследуемая ограждающая конструкция; q – плотность теплового потока, Вт/м 2

Технические характеристики прибора ИТП-МГ 4.03 Поток

Конструктивно измеритель плотности теплового потока и температуры ИТП-МГ 4.03 “Поток” выполнен в виде электронного блока и соединенных с ним посредством кабелей модулей, к каждому из которых, в свою очередь, подсоединены посредством кабелей 10 датчиков теплового потока и/или температуры.

Схема кабельных присоединений преобразователей теплового потока и датчиков температуры измерителя ИТП-МГ 4.03 «Поток»

Принцип действия, положенный в основу измерителя, заключается в измерении термоЭДС контактных термоэлектрических преобразователей теплового потока и сопротивления датчиков температуры.

Преобразователь теплового потока представляет собой гальваническую медьконстантановую термобатарею из нескольких сот последовательно соединенных термопар, сложенных бифилярно в спираль, залитую эпоксидным компаундом с различными добавками. Преобразователь теплового потока имеет два вывода (по одному от каждого конца чувствительного элемента).

Работа преобразователя основана на принципах «дополнительной стенки» (пластинки). Преобразователь закрепляется на теплообменной поверхности исследуемого объекта, образуя дополнительную стенку. Тепловой поток, проходящий через преобразователь, создает в нем градиент температур и соответствующий термоэлектрический сигнал.

В качестве выносных датчиков температуры в измерителе применяются платиновые преобразователи сопротивления по ГОСТ 6651, обеспечивающие измерение поверхностных температур путем их крепления на исследуемые поверхности, а также температур воздуха и сыпучих сред методом погружения.

  1. Предел измерения:
  • плотности теплового потока: 10-999 Вт/м 2 ;
  • температуры: от минус 30 °C до 100 °C.
  1. Пределы допускаемой основной абсолютной погрешности при измерении:
  • плотности теплового потока: ± 6%;
  • температуры: ± 0,2 °C.
  1. Пределы допускаемой дополнительной относительной погрешности при измерении:
  • плотности теплового потока, вызванной отклонением температуры преобразователей теплового потока от 20 °C: ± 0,5 %;
  • температуры, вызванной отклонением температуры электронного блока и модулей от 20 °C: ± 0,05 °C.
  1. Термическое сопротивление преобразователей:
  • плотности теплового потока не более 0,005 м 2 · °C/Вт;
  • температуры не более 0,001 м 2 · °C/Вт.
  1. Коэффициент преобразования преобразователей теплового потока не более 50 Вт/(м 2 · мВ).
  2. Габаритные размеры не более:
  • электронного блока 175 x 90 x 30 мм;
  • модуля 120 x 75 x 5 мм;
  • датчиков температуры диаметром 12 мм и толщиной 3 мм;
  • преобразователей теплового потока (прямоугольных): от пластин 10 x 10 мм толщиной 1 мм до пластин 100 x 100 мм толщиной 3 мм;
  • преобразователей теплового потока (круглых) от пластин диаметром 18 мм толщиной 0,5 мм до пластин диаметром 100 мм толщиной 3 мм.
  1. Масса не более:
  • электронного блока 0,25 кг;
  • модуля с десятью преобразователями (с кабелем длиной 5 м) 1,2 кг;
  • единичного преобразователя температуры (с кабелем длиной 5 м) 0,3 кг;
  • единичного преобразователя теплового потока (с кабелем длиной 5 м) 0,3 кг.

Метод тарировки преобразователя теплового потока изложен в Приложение Б к ГОСТ 25380-2014

Источник: ГОСТ 30402-96 Материалы строительные. Метод испытания на воспламеняемость; ГОСТ 25380-2014 Здания и сооружения. Метод измерения плотности тепловых потоков, проходящих через ограждающие конструкции.

голоса
Рейтинг статьи
Ссылка на основную публикацию